溫度對(duì)不同張力下電容式壓力變送器精度影響

摘要:為提高電容式壓力變送器測(cè)量精度,溫度和中心測(cè)量膜片預(yù)加張力對(duì)其影響。采用流固耦合等效分析方法，以測(cè)量膜片位移為分析指標(biāo),通過DIC(digitalimagecorrelation)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證預(yù)加張力大小，分析20~70℃時(shí),不同預(yù)加張力條件下測(cè)量膜片位移變化。結(jié)果表明:無預(yù)加張力時(shí)，溫度與位移為二次曲線;有預(yù)加張力時(shí)，溫度與位移為線性關(guān)系,其線性系數(shù)是-種靈敏度系數(shù)。位移相對(duì)于基準(zhǔn)位移的位移偏移量ε隨溫度增加;預(yù)加張力增加,e減小。給定預(yù)加張力下，溫度與ε為線性關(guān)系，其系數(shù)為兩個(gè)靈敏度系數(shù)之差，給定溫度下，預(yù)加張力與ε是非線性關(guān)系，預(yù)加張力與靈敏度系數(shù)為冪函數(shù)關(guān)系。結(jié)果可為提高電容式壓力變送器可靠性提供參考。
0引言
　　工業(yè)過程檢測(cè)與控制中,壓力儀表占現(xiàn)場(chǎng)儀表的三分之一-左右“。，電容式壓力變送器作為壓力測(cè)量與流量測(cè)量?jī)x表的核心部件,其工作原理為當(dāng)外界壓力作用于隔離膜片，隔離膜片發(fā)生變形引起δ室內(nèi)的傳遞介質(zhì)流動(dòng)，導(dǎo)致施加預(yù)加張力的中心測(cè)量膜片在壓差作用下產(chǎn)生變形位移,引起固定電極和測(cè)量膜片之間距離的變化，從而使二者電容量發(fā)生改變，電路控制部分將電容量的變化轉(zhuǎn)換成電壓的變化.生成輸出信號(hào),利用電學(xué)方法間接測(cè)量得到壓力差值或壓力值。同時(shí)電容式壓力變送器是直接與被測(cè)介質(zhì)接觸的現(xiàn)場(chǎng)儀表常在高溫、腐蝕、振動(dòng)、沖擊等環(huán)境中工作。由于工藝流程的大型化、復(fù)雜化及智能化的未來發(fā)展要求,對(duì)檢測(cè)儀表的精度、穩(wěn)定性、可靠性提出了更高的要求。據(jù)相關(guān)表明,我國自行研發(fā)的中高檔儀器儀表的性能參數(shù)已與國外產(chǎn)晶十分接近,但.受制于工業(yè)性能測(cè)試評(píng)估體系的缺失，導(dǎo)致影響儀表可靠性的指標(biāo)尚不明確,無法評(píng)估儀表的可靠度,有可能出現(xiàn)故障漏報(bào)和誤報(bào)現(xiàn)象,因此,在綜合電容式壓力變送器儀表的三大誤差影響精度因素的基礎(chǔ)上印。
　　分析溫度和測(cè)量膜片預(yù)加張力對(duì)于電容式壓力變送器測(cè)量精度的影響。對(duì)于電容式壓力變送器測(cè)量精度的溫度影響,已經(jīng)有一系列的相關(guān)分析。分析了電容式壓力變送器的綜合誤差主要由儀表本身的測(cè)量精度A,環(huán)境溫度變化帶來的誤差T以及靜壓變化帶來的誤差S3部分構(gòu)成。由此可見，環(huán)境溫度變化對(duì)于變送器的測(cè)量精度的影響不容.忽視。使用電容式差壓變送器測(cè)量時(shí)，需要對(duì)溫度誤差進(jìn)行補(bǔ)償或校正，減少其對(duì)測(cè)量精度的影響。說明了電容式壓力變送器δ室內(nèi)的傳遞介質(zhì)會(huì)隨溫度變化從而對(duì)測(cè)量精度產(chǎn)生影響,這是溫度誤差產(chǎn)生的一個(gè)主要因素。電容式壓力變送器實(shí)際使用情況下的各類故障,存在由于測(cè)量介質(zhì)溫度過高導(dǎo)致膜盒組件靠近測(cè)量端側(cè)的δ室內(nèi)的傳遞介質(zhì)膨脹導(dǎo)致儀器儀表損壞的實(shí)例。在實(shí)際情況中,存在由溫度引起的電容式壓力變送器的零點(diǎn)漂移誤差，并且漂移誤差會(huì)隨溫度變化而變化。說明了壓力變送器如何選擇溫度電阻，通過溫度補(bǔ)償電路進(jìn)行溫度誤差的補(bǔ)償。由于是通過3個(gè)溫度點(diǎn)來進(jìn)行溫度電阻的選擇，溫度電阻的選擇方法簡(jiǎn)單,調(diào)節(jié)范圍有限，很容易因?yàn)闇囟入娮柽x擇不恰當(dāng)導(dǎo)致壓力測(cè)量不準(zhǔn)確。針對(duì)差動(dòng)平行極板初始極距不同的問題進(jìn)行誤差分析，得到一種誤差校正方法。等分析了電容式雙動(dòng)極板的結(jié)構(gòu)特性,發(fā)現(xiàn)其線性范圍提高,降低了非線性范圍。
　　盡管目前針對(duì)電容式壓力變送器的溫度影響因素眾多，但是這些分析與結(jié)果大多是聚焦于單純的溫度變化及其補(bǔ)償,對(duì)于電容式壓力變送器內(nèi)部結(jié)構(gòu)部件耦合溫度影響分析涉及不多。事實(shí)上，通過電容式壓力變送器的工作原理可知,其內(nèi)部構(gòu)件測(cè)量膜片的預(yù)加張力對(duì)于溫度誤差也有十分重要的.影響。通過對(duì)電容式壓力變送器工作原理的分析得到電容式壓力變送器是由測(cè)量環(huán)節(jié)和轉(zhuǎn)換.環(huán)節(jié)構(gòu)成開環(huán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),雖然結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,但是由于開環(huán),各個(gè)環(huán)節(jié)的誤差會(huì)按照1:1的關(guān)系傳遞到后級(jí)。分析了電容薄膜真空計(jì)的感壓膜片的預(yù)加張力與位移的關(guān)系，其在不同預(yù)加張力作用下受到不同壓力載荷產(chǎn)生的位移變化是不同的。因此測(cè)量膜片結(jié)構(gòu)參數(shù)的改變疊加上溫度誤差，會(huì)對(duì)整機(jī)性能產(chǎn)生不可忽視的影響。
　　已有基礎(chǔ)上，對(duì)某電容式壓力變送器通過DIC(digitalimagecorrelation,數(shù)字散斑相關(guān)法)實(shí)驗(yàn)反求其內(nèi)部測(cè)量膜片的預(yù)加張力,然后采用液體熱膨脹的流固耦合等效分析方法"對(duì)不同預(yù)加張力條件下的測(cè)量膜片的溫度-位移進(jìn)行數(shù)值模擬。.在此基礎(chǔ)上分析測(cè)量膜片位移變化和相對(duì)基準(zhǔn)位移的位移偏移量?隨溫度和預(yù)加張力的變化規(guī)律。
1計(jì)算方法與模型
1.1計(jì)算方法
　　主要電容式壓力變送器膜盒的測(cè)量膜片在不同預(yù)加張力條件下,由于膜盒兩側(cè)的δ室溫度.分布不均勻，導(dǎo)致溫度較高的δ室內(nèi)的傳遞介質(zhì)產(chǎn)生溫度膨脹，分析20~70℃的溫度變化對(duì)其測(cè)量精度的影響。利用等效表面載荷的方法并結(jié)合液體溫度、壓強(qiáng)和體積之間的關(guān)系，設(shè)定在電容式壓力變送器膜盒中，溫度升高導(dǎo)致的傳遞介質(zhì)膨脹對(duì)于膜盒的作用是均勻分布的,傳遞介質(zhì)為不可壓縮流體,不需要考慮傳遞介質(zhì)的黏度隨溫度變化情況以及流動(dòng)阻力。在隔離膜片和中心測(cè)量膜片的彈性變形內(nèi)，隔離膜片和中心測(cè)量膜片的受力決定了其變形的大小，將液體模.型的溫度膨脹變化等效為壓力變化,省去液體分析模型。通過逐漸加大壓力來模擬溫度升高的效果,控制方程的計(jì)算表達(dá)式為
 
　　式中:K為液體的體積模量;ρ0為初始溫度下液體的密度;p為在容器內(nèi)壁施加垂直于內(nèi)壁表面且處處相等的壓力;V0與V1分別為變形前和變形后的體積:ρT為各參數(shù)代入PVT公式后求得的等效液體的密度。通過對(duì)比液體在不同溫度下的密度分布,可得到此時(shí)等效液體的溫度T。
　　甲基硅油體積模量滿足式(2):
 
　　式中:ρ為甲基硅油密度;c為甲基硅油體積聲速。
1.2膜盒建模
　　以某款實(shí)際型號(hào)的電容式壓力變送器為例,通過對(duì)其進(jìn)行結(jié)構(gòu)拆分并結(jié)合工作原理分析,其主要由結(jié)構(gòu)部件和電路部件構(gòu)成。膜盒是其核心結(jié)構(gòu)部件。圖1為膜盒工作原理示意圖,圖2為膜盒結(jié)構(gòu)示意圖。膜盒由兩側(cè)相同的波紋隔離膜片,中間為施加預(yù)加張力的中心測(cè)量膜片和2個(gè)相同的半杯體構(gòu)成。其中半杯體由陶瓷體、玻璃體和半杯體殼體組成,三者在具體的膜盒結(jié)構(gòu)中被加工組成一個(gè)結(jié)構(gòu)整體,因此在膜盒仿真分析中視為一個(gè)整體參與仿真分析。膜盒內(nèi)部的傳遞介質(zhì)為甲基硅油液體,儲(chǔ)存在由隔離膜片，半杯體和中心測(cè)量膜片三者共同構(gòu)成的密封的δ室內(nèi),δ室容積為2mL,兩側(cè)各一。
 
　　通過對(duì)膜盒的結(jié)構(gòu)拆解及工作原理的分析,結(jié)合主要問題及分析方法,確定主要分析部件為波紋隔離膜片,中心測(cè)量膜片以及傳遞介質(zhì)。據(jù)此對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化。由于在20~70C條件下,液體的溫度變化效果遠(yuǎn)大于金屬部件的溫度變化效果,因此將半杯體部分認(rèn)為是構(gòu)成液體存儲(chǔ)結(jié)構(gòu)的一部分,不參與仿真分析。同時(shí)將膜盒結(jié)構(gòu)理想化，不考慮其中金屬零部件的結(jié)構(gòu)中材料的缺陷和加工過程等產(chǎn)生的殘余應(yīng)力。
1.3仿真分析建模
　　由于利用流固耦合的等效方法分析，流體模型可以進(jìn)行等效處理,因此對(duì)固體結(jié)構(gòu)部分進(jìn)行建模。表1為膜片材料的力學(xué)性能參數(shù)表,表2為波紋隔離膜片的型面參數(shù)表。波紋隔離膜片的直徑為30mm,厚度為0.05mm,波紋采用正弦波形，膜片材料為316L.鋼,該材料具有良好的耐腐蝕性和強(qiáng)度,能有效減小外部測(cè)量介質(zhì)對(duì)隔離膜片的危害,延長(zhǎng)變送器的使用時(shí)間。.
 
　　圖3為波紋隔離膜片網(wǎng)格劃分模型。因?yàn)椴y隔離膜片的徑向形狀是具有高度空間對(duì)稱的圓形,其徑向和軸向的寬厚比很大，采用殼單元來進(jìn)行有限元分析。將模型劃分為5個(gè)部分方便網(wǎng)格劃分,最大網(wǎng)格大小控制在0.51mm,，最后經(jīng)過統(tǒng)計(jì)得到節(jié)點(diǎn)數(shù)為18145個(gè)、單元數(shù)為18418個(gè)的波紋隔離膜片網(wǎng)格劃分模型。
 
　　測(cè)量膜片的直徑為30mm,厚度為0.1mm。膜片材料為結(jié)構(gòu)鋼。因?yàn)橹行臏y(cè)量膜片在膜盒中受到傳遞介質(zhì)的保護(hù),不直接接觸外界的測(cè)量介質(zhì)，并且結(jié)構(gòu)鋼屬于常用材料,經(jīng)濟(jì)適用性好。結(jié)構(gòu)鋼的力學(xué)性能參數(shù)如表1所示。
　　圖4為中心測(cè)量膜片網(wǎng)格劃分圖。由于中心測(cè)量膜片的徑向形狀是具有高度空間對(duì)稱的圓形，其徑向和軸向的寬厚比很大,利用同樣的方法進(jìn)行處理。采用自動(dòng)網(wǎng)格劃分技術(shù),最大網(wǎng)格大小控制在0.5mm,最后經(jīng)過統(tǒng)計(jì)得到節(jié)點(diǎn)數(shù)為3476、單元數(shù)為3401的中心測(cè)量膜片網(wǎng)格劃分模型。
1.4邊界條件設(shè)定
　　由于實(shí)際情況下，電容式壓力變送器的中心測(cè)量膜片具有預(yù)加張力。因此參考孟岳[10]分析電容薄膜真空計(jì)和任鳳琴[13)的熱脹式膜片張緊裝置原理,在仿真中通過對(duì)中心測(cè)量膜片施加一個(gè)徑向位移來等效代替預(yù)加張力,利用傳遞介質(zhì)熱膨脹應(yīng)力分析的等效.方法將溫度變化導(dǎo)致的膜盒一側(cè)的δ室內(nèi)的液體膨脹效果等效為膨脹壓力,將膨脹壓力作為均布載荷施加到中心測(cè)量膜片一側(cè)，另一側(cè)相對(duì)取零。同時(shí)為了提高計(jì)算的精度，減小非線性誤差,打開靜力學(xué)分析模塊的大變形功能。
 
2預(yù)加張力反求
2.1DIC實(shí)驗(yàn)
　　DIC(digitalimagecorrelation)是一種非接觸式的用于全場(chǎng)形狀、.變形、運(yùn)動(dòng)測(cè)量的方法,它直接處理的對(duì)象是具有一.定灰度分布的數(shù)字圖像(散斑圖),通過對(duì)比材料或者結(jié)構(gòu)表面在變形前后的散斑圖,運(yùn)用相關(guān)算法得到全場(chǎng)位移和應(yīng)變。該方法對(duì)實(shí)驗(yàn)環(huán)境要求極為寬松,并且具有全場(chǎng)測(cè)量、抗干擾能力強(qiáng)、測(cè)量精度高等優(yōu)點(diǎn)。
　　DIC實(shí)驗(yàn)方法:為了模擬膜盒受到外界測(cè)量介質(zhì).的液體壓力,采用彈簧、硅橡膠和旋轉(zhuǎn)抓馬構(gòu)成壓力施加設(shè)備，通過壓力計(jì)算公式結(jié)合彈簧剛度系數(shù)等參數(shù)計(jì)算位移,可以實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)抓馬的不同位移來模擬液體不同壓力的施加情況。對(duì)膜盒一側(cè)(設(shè)定為A側(cè))波紋隔離膜片施加模擬壓力0.2MPa,采用DIC設(shè)備，分析另一側(cè)(設(shè)定為B側(cè))波紋隔離膜片的變形位移情況。具體實(shí)驗(yàn)流程和實(shí)驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)如圖5、圖6、圖7所示。
 
2.2DIC實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
　　圖8為通過DIC實(shí)驗(yàn)得到的B側(cè)波紋隔離膜片的位移變形數(shù)據(jù)圖。圖9為通過仿真分析得到的中心測(cè)量膜片的變形結(jié)果。分析數(shù)據(jù)得到如下結(jié)果:B側(cè)波紋隔離膜片最大位移處為中心處，波紋膜片最大位移約為0.18mm。
 
　　當(dāng)A側(cè)隔離膜片的變形導(dǎo)致δ室內(nèi)的傳遞介質(zhì)產(chǎn)生流動(dòng),傳遞介質(zhì)傳遞壓力使中心測(cè)量膜片產(chǎn)生變.形，按照同樣的作用方式分析可得，壓力最終傳導(dǎo)到另一側(cè)B側(cè)波紋膜片,使其發(fā)生變形。利用傳遞介質(zhì)液體的不可壓縮性條件,于是B側(cè)波紋隔離膜片變形前后容積變化V1等于中心測(cè)量膜片變形前后容積變化V2。采用容積公式簡(jiǎn)化計(jì)算波紋隔離膜片在小變形條件下的容積變化:
 
　　式中:S為波紋膜片最大變形位移;R為波紋膜片最大變形半徑;r為波紋隔離膜片中心硬芯處半徑。
　　利用容積公式簡(jiǎn)化計(jì)算平膜片在小變形條件下的容積變化:.
 
　　式中:H為中心測(cè)量膜片最大變形位移;R為中心測(cè)量膜片最大變形半徑。
　　通過小變形位移計(jì)算公式可以得到V和V2,結(jié)合流體不可壓縮條件,利用V1=V2,經(jīng)過計(jì)算得施加某預(yù)加張力的中心測(cè)量膜片在0.2MPa壓力下的位移應(yīng)該在0.22mm左右。表3為中心測(cè)量膜片在不同預(yù)加張力條件下的仿真分析結(jié)果,最終得到了在施加給中心測(cè)量膜片預(yù)加張力44MPa時(shí)，中心最大位移為0.19mm,符合相關(guān)實(shí)驗(yàn)結(jié)果和分析數(shù)據(jù)，如圖9所示。由此建立了完善的中心測(cè)量膜片的參數(shù)信息。
 
3結(jié)果分析
3.1預(yù)加張力為44MPa時(shí)，不同溫度下的位移變形分析
　　利用DIC實(shí)驗(yàn)得到中心測(cè)量膜片的實(shí)際預(yù)加張力為44MPa,結(jié)合計(jì)算分析方法,通過軟件進(jìn)行仿真,分析-~側(cè)δ室內(nèi)的傳遞介質(zhì)在20~70℃條件下,另一側(cè)相對(duì)溫度不變時(shí),傳遞介質(zhì)溫度變化引起測(cè)量膜片.的位移變形情況,得到不同溫度下的測(cè)量膜片中心位移數(shù)據(jù)。將20℃的位移變化設(shè)定為0,并列出如表4所示的以10℃為增量,20~70℃的位移變化表。同時(shí)得到擬合公式(5)。
 
　　由表4和式(5)可見，預(yù)加張力44MPa條件下的溫度-位移變化成線性關(guān)系,斜率為1.19x10^-3。以測(cè)量膜片位移作為分析度量指標(biāo)，以預(yù)加張力44MPa,20℃條件下的位移作為基準(zhǔn)位移,分析溫度對(duì)位移偏移影響,結(jié)合表4數(shù)據(jù)和式(5)可知,每10℃的溫度變化，會(huì)引起大概1.19%的位移偏移。說明擬合公式的斜率可以作為偏移影響的一-種度量,同時(shí)說明溫度的大范圍變化會(huì)導(dǎo)致較大的影響。
3.2不同預(yù)加張力、不同溫度下的位移變形分析
　　前文分析的是固定預(yù)加張力下、同溫度的位移變形，在此基礎(chǔ)上，通過調(diào)整預(yù)加張力的大小,進(jìn)一步預(yù)加張力和溫度變化對(duì)于測(cè)量膜片的影響。將預(yù)加張力以44MPa為參考，分別取預(yù)加張力為0、18、26、53、70、88MPa加以分析,圖10與表5分別是在分析一側(cè)δ室內(nèi)的傳遞介質(zhì)在20~70℃的條件下對(duì)中心測(cè)量膜片產(chǎn)生的位移變形后，得到的溫度-預(yù)加張力-位移圖以及擬合數(shù)據(jù)得到的擬合公式表。同時(shí)建立如圖11和表6所示，以10℃為增量,20~70℃的每種預(yù)加張力情況下測(cè)量膜片位移相對(duì)于預(yù)加張力44MPa條件下的基準(zhǔn)位移的偏移分布表和偏移分布圖。選用位移偏移量ε分析位移精度情況。
 
　　式中:?t,為某預(yù)加張力條件下某溫度對(duì)應(yīng)的位移量;?為預(yù)加張力44MPa條件下與?t,相同溫度對(duì)應(yīng)的位移量。
 
 
　　通過表5和圖10可見，預(yù)加張力為0MPa的測(cè)量膜片的溫度-位移變形擬合公式為二次多項(xiàng)式形式，預(yù)加張力不為0MPa的測(cè)量膜片的溫度-位移變形擬合公式都近似為線性關(guān)系,二者明顯不同，說明給定.預(yù)加張力可以讓測(cè)量膜片的溫度-位移變形具有線性.關(guān)系。線性關(guān)系對(duì)于后續(xù)的溫度位移偏移的處理十分有利。
　　由于不同的預(yù)加張力對(duì)應(yīng)著不同的線性關(guān)系，也對(duì)應(yīng)著不同的線性系數(shù),結(jié)合線性系數(shù)的數(shù)學(xué)意義以及實(shí)際物理背景,線性系數(shù)可以認(rèn)為是度量給定預(yù)加張力情況下測(cè)量膜片的溫度-位移的一種靈敏度系數(shù)。因此預(yù)加張力的合理選擇在測(cè)量膜片的設(shè)計(jì)和使用中十分重要。
 
　　表6和圖11說明初始位移偏移相對(duì)來說較小，但是隨著溫，度變化的增大，偏移的效果越來越明顯,其中無預(yù)加張力情況和有預(yù)加張力情況在相同溫度變化下引起的測(cè)量膜片位移變化十分明顯。
　　當(dāng)給定預(yù)加張力時(shí),對(duì)溫度和位移偏移數(shù)據(jù)進(jìn)行分析并擬合,得到溫度和位移偏移量的變化是線性關(guān).系，相關(guān)結(jié)果如表7所示，可以認(rèn)為其中擬合公式的線性系數(shù)是溫度-位移偏移量的一個(gè)度量指標(biāo)，通過公式推導(dǎo)和數(shù)據(jù)分析，發(fā)現(xiàn)這個(gè)度量指標(biāo)可以認(rèn)為是上文中提到的給定預(yù)加張力與基準(zhǔn)預(yù)加張力的兩個(gè)溫度-位移的靈敏度系數(shù)之差。
 
　　圖12為預(yù)加張力與位移偏移量的關(guān)系,當(dāng)給定相同溫度時(shí),對(duì)預(yù)加張力與位移偏移量數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)隨著預(yù)加張力的增大,位移偏移量隨之減小，但是這種位移偏移量變化不是線性關(guān)系。當(dāng)施加預(yù)加張力大于基準(zhǔn)預(yù)加張力后，位移偏移量為負(fù)數(shù)，說明由于預(yù)加張力過大，導(dǎo)致位移變化量相較于基準(zhǔn)量降低,實(shí)際表現(xiàn)為顯示壓力數(shù)值小于實(shí)際壓力數(shù)值。
 
3.3預(yù)加張力與線性系數(shù)的分析
　　圖13為預(yù)加張力與擬合公式線性靈敏度系數(shù)的關(guān)系,得到擬合公式為式(7)
 
　　預(yù)加張力與靈敏度系數(shù)是一-種冪函數(shù)關(guān)系，隨著預(yù)加張力的增大，剛開始的靈敏度系數(shù)的降低是十分迅速的，但是后面靈敏度系數(shù)的降低十分有限，因此不能單純通過調(diào)整預(yù)加張力來滿足測(cè)量膜片對(duì)于不同靈敏度要求以及誤差控制的要求,還需要其他的控制手段來實(shí)現(xiàn)實(shí)際使用要求。結(jié)合前文中對(duì)于給定預(yù)加張力情況下的溫度-位移和溫度-位移偏移量分析,可以得出，預(yù)加張力和溫度對(duì)于位移的影響在于預(yù)加張力決定了位移變化的趨勢(shì);溫度決定了位移變化的大小。
4結(jié)論
　　通過對(duì)電容式壓力變送器膜盒結(jié)構(gòu)進(jìn)行溫度與預(yù)加張力分析,得到如下結(jié)論:
(1)無預(yù)加張力條件下，溫度與測(cè)量膜片位移變化為二次曲線關(guān)系，有預(yù)加張力條件下，溫度與測(cè)量膜片位移變化為線性關(guān)系。良好的線性關(guān)系能方便后續(xù)的溫度-位移變化的處理,并且線性關(guān)系的系數(shù)可以認(rèn)為是給定預(yù)加張力下的溫度-位移變化的靈敏.度系數(shù)。
(2)隨著預(yù)加張力的增加，溫度影響的位移偏移量ε明顯降低。當(dāng)預(yù)加張力固定時(shí)，溫度與位移偏移.量ε還是線性關(guān)系,此時(shí)的線性關(guān)系的系數(shù)可以認(rèn)為是偏移量ε的度量,實(shí)際是兩個(gè)溫度-位移變化的靈敏度系數(shù)之差。但當(dāng)溫度采取某一定值時(shí),預(yù)加張力與位移偏移量ε的關(guān)系不是線性關(guān)系。
(3)預(yù)加張力與線性靈敏度系數(shù)的關(guān)系為冪函數(shù)關(guān)系，開始時(shí)預(yù)加張力的微小改變會(huì)引起靈敏度的巨大變化,但是隨著預(yù)加張力的增加,靈敏度的改變十分有限。預(yù)加張力決定了位移偏移量的趨勢(shì),溫度決定了位移偏移量趨勢(shì)的大小。